旋膜除氧器除氧頭改造，除氧器除氧頭內件-換

工作原理

旋膜式除氧器原理：
*旋膜改進型除氧器的傳熱，傳質方式與已有的淋水盤式、旋膜式和霧化式不同，主要是將射流，旋轉膜和縣掛式泡佛三種傳熱方式縮化為-體的傳熱、傳質方式，它*很-的效率。*旋射膜管*很-的解析能力，并造成液膜沒管壁強力旋轉卷吸-量蒸汽，*換熱，傳質功能，將相向泡沸改為懸掛式泡沸，提-各層中蒸汽流速高時泛-(飛濺)并能保持汽(氣)體通道；將-立的三種傳熱、傳質裝置縮化為-體，在-個單元的部件內完成。由于它*很-的效率和某些特殊的功能，-破了已有除氧器的技術性能。

旋膜式除氧器用途及型號：
CY-、CYG-系列*旋射膜式除氧器（下簡稱除氧器）是用汽輪機抽汽將鍋爐給水加熱到對應除氧器工作壓力下的飽和溫度；除去溶解于給水中的氧及其它氣體，防止和降低鍋爐管道、省煤器和其它附屬設備的腐蝕。
其型號由漢語拼音字母和除氧器的主要-數據（處理水量T/H）二部分組成。
例如：CYG-225T/H表示處理水量225T/H的-壓旋射膜式除氧器。

旋膜式除氧器結構：
除氧器的結構型式主要由外殼、汽水分離器、*旋射起膜器、淋水篦子、規整液汽網、水箱組成。
1、外殼：是由筒身和沖壓橢圓形封頭焊制成。
2、汽水分離器：該種裝置取代了原老式除氧器內草帽錐式結構設計，使除氧器消除了排汽帶水現象。
3、*旋射起膜器：由水室、汽室、起膜管、凝結水接管、補充水管、疏水接管和*進汽接管組成。*旋射起膜器的旋射膜管內增加了水膜導向裝置，即使低負荷運行時也能強力降膜，保持*佳的旋射膜裙。
凝結水、化學補水、經起膜管呈螺旋狀按--的角度噴出，形成水膜裙，并與-加熱蒸汽接管引進的加熱蒸汽和由水箱經液汽網，水篦子上升的二次加熱蒸汽接觸被加熱到接近除氧器工作壓力下的飽和溫度（即-飽和溫度2-3℃）并進行粗除氧。一般經此起膜段可除去給水中含氧量的90-95%左右。

4、淋水篦子：是由數層交錯排列的角形鋼制件組成，經起膜段粗除氧的給水及由-加疏水在這里混合時行二次分配，呈均勻淋雨狀落到裝在其下的液汽網上。
5、規整填料液汽網：是由許多開狀尺寸相同的單元組成的SW型網孔波紋填料，組成的-個圓筒體，該規整填料保持絲網波紋填料和孔板波紋填料的*外，而且比表面積-，壓降小，操作彈性-，分離效率-、能耗低，永遠不脫落等特-。給水在這里與二次蒸汽充分接觸，加熱到飽和溫度并時行深度除氧，低壓-氣式除氧器≤10PPb，-壓除氧器≤5PPb。
6、水箱：除過氧的給水匯集到除氧頭的下部容器的給水箱內，除氧水箱內裝有*新*設計的強力換熱再沸騰裝置，該裝置*強力換熱，迅速提升水溫，-深度除氧，減小水箱振動，降低噪音等*，提-了設備的使用*，-了設備運行的*可靠性。

旋膜式除氧器安裝、運行和檢修：
1、 除氧器、水箱及附件的安裝，應按MCY-MCYG型除氧器系統圖及本說明書進行。
2、 除氧器和水箱焊接后，應進行水壓試驗，水壓試驗壓力參數照有關-。
3、 在正式投運前，應調整安全閥，當設備內壓力達到-值時，安全閥自動開啟。
4、 調整壓力自動調整器，除氧器壓力保持在-的范圍內，水箱出水溫度保持在-的溫度范圍內。運行時除氧器壓力如-過上述范圍，應檢查壓力自動調整器是否發生故障。蝶閥正常水位±200mm即-限水位，-水位放水閥（電動閘閥）打開放水，水位降低時應自動關閉。運行時應經常檢查電動水位調節系統動作是否靈活，補給水調節閥動作是否靈活。
5、 在運行時，應使給水在起膜段加熱到接近除氧器運行壓力下飽和溫度（即-飽和溫度2-3℃）。
6、 調節排汽閥的開度，使排汽量達到每噸除氧水2-3kg左右。
7、 水箱水位表應-期沖洗，防止污染。
8、 除氧器運行時，應-開進水閥，后開加熱蒸汽閥，停止時相反，-關進汽閥，后關進水閥。
9、 除氧器檢查時，應將水箱內的水排出，并進行清理。
10、 除氧器長期停運時，應采取適當的防腐措施。

改進型旋膜除氧器及除氧塔改造案例：
     除氧器是熱力發電廠的重要設備。它-鍋爐給水的-，特別是溶氧量滿足設備運行要求；但是由于種種原因，不少除氧器無法-合格的除氧*，致使系統腐蝕損害，嚴重影響設備和*運行，改造這些除氧器是當務之急。文中提出的除氧器內部改造方案，能夠有效地解決給水溶氧-標問題并給電廠帶來可喜的經濟效益。 
-產100 MW及以上機組--多數配置噴霧填料式除氧器。這些除氧器，特別是100 MW、200 MW機組的除氧器，相當-部分已運行多年，彈簧噴嘴老化失效，內部元件銹蝕損壞；加之70年代前后生產的除氧器填料多采用Ω型填料，其傳熱傳質性能特別是氣體擴散性能均不如目前的*不銹鋼絲網材料，所以不少除氧器的除氧**下降，有的嚴重-標，特別是在當前電網負荷需求減少，多數機組頻繁運行于部分負荷或低負荷工況時，溶氧-標尤為嚴重。因此，針對這些電廠除氧器改造的迫切要求，-采用除氧器內部改造方案，即在除氧頭殼體和水箱殼體滿足設計強度要求時，僅對除氧頭內部關鍵部件進行-化改造。實施內部改造方案的投資僅為-新設備費用的10%～20%，除氧*-能夠滿足運行要求，而且由于進汽裝置、填料等部件采用了-化措施，其除氧*、負荷適應性、熱經濟性等指標-*吸引力。韶關電廠200 MW機組除氧器的改造成功地為同類設備改造提供了-條經濟、簡捷、有效的途徑。 
1改進型旋膜除氧器及除氧塔改造設備概述
    韶關發電廠9號機系哈爾濱汽輪機廠生產的200 MW機組，配用哈爾濱鍋爐廠生產的GWC-670型-壓噴霧填料式除氧器；設計出力670 t/h，*-出力700 t/h，額-運行壓力/溫度為0.49 MPa/158 ℃。除氧器經多年運行后，改造前存在的主要問題是：(1)給水含氧量嚴重-標且不穩-，如1995年11月為1.8～128.6 μg/L，1996年9月為0.2～15.3 μg/L；(2)Ω型填料散失，運行中Ω型填料經常脫落到給水泵入口，影響*運行；(3)霧化噴嘴彈簧失效且常脫落，失去調節功能。為此，韶關電廠決-對9號機組除氧器進行改造。熱工研究院經過對眾多改造方案的技術經濟性論證后提出除氧頭局部改造方案。
    1997年7月在該機組-修期間對9號機除氧器完成了改造。從1997年8月除氧器投運至今，設備運行狀況良好。為了考核、評價改造后除氧器的熱力性能，由韶關發電廠和熱工研究院共同-人員，于1998年3月進行了性能試驗。證明該除氧器改造設計合理，性能-良，達到了設計要求，能滿足電廠對給水-的要求，確保機組*、穩-運行。 
2改進型旋膜除氧器及除氧塔改造設計
改進型旋膜除氧器及除氧塔改造結構設計
   除氧器殼體和外部連接管保持不變，僅對除氧器內部進行局部改造。(1)對噴淋*欠佳的老式彈簧噴嘴進行調整、修復或選用*彈簧噴嘴將其-換；(2)在進汽裝置基本結構不變的情況下，對*蒸汽進汽裝置進行-化設計，確-*佳蒸汽通流面積；(3)拆除原除氧器的淋水盤結構，改為五層水篦子，使珠狀傳熱變為膜狀傳熱，*傳熱*和不凝結氣體的擴散能力；(4)拆除原除氧器Ω型填料的上壓料架，保持填料下托架不變，用不銹鋼絲網填料塊代替Ω型散填料。

修復、-換彈簧噴嘴
    全面檢查所有彈簧噴嘴，對嚴重損壞無法調整或修復的噴嘴進行-換；對沒有-*噴嘴要全部-換彈簧并調整使其與新噴嘴彈簧緊力相當，-所有噴嘴霧化*-致。
彈簧噴嘴及彈簧選用同型號的新-代彈簧噴嘴和與之相匹配的彈簧。這樣，現場施工方便、工作量小；同時也能-彈簧噴嘴的整體霧化*。

進汽裝置-化設計
    根據除氧器熱平衡計算書可知，進入除氧器的4段抽汽量為29.89 t/h，而門桿漏汽、連續排污擴容器來汽和軸封漏汽總量為7.78 t/h，所以，這里僅對4段抽汽的進汽裝置進行-化設計。為了盡可能地減小現場工作量，在不改變進汽管位置和基本結構的前提下，-化設計*佳的進汽通流面積，即在原進汽孔數量不變時-化進汽孔直徑。(1)原設計進汽裝置上共鉆598個?12孔，在設計的額-工況、*-工況及目前運行的額-工況下是合適的。(2)電廠實際運行參數偏離制造廠性能計算書中給出的參數，例如，-4段抽汽壓力僅0.8 MPa，而計算書中給出的除氧器進汽壓力則為0.832 MPa，實際運行的進汽壓力為0.72 MPa；所以設計參數與電廠實際運行工況之間存在較-誤差。(3)9號機除氧器出水含氧量不穩-，這說明在額-工況附近除氧器工作基本正常，而偏離額-工況較高時，蒸汽加熱不足，特別是在蒸汽參數偏低、-壓加熱器退出運行或凝結水溫度低時較為*。(4)考慮機組自然老化、-壓加熱器解列、凝結水溫度偏低以及調峰運行等因素，進汽裝置原598個Ф12孔宜改為598個Ф16孔。

水篦子設計
水篦子設計為5層，采用10號槽鋼100×48×5.3，其間隔為80 mm，均勻分布；每層-138 mm。
填料選擇
   填料層設計-度150 mm，除氧頭內填料體積1.474 m3，選用1Cr18Ni9Ti不銹鋼絲網。將填料層分為16個-立的填料塊，方便安裝和維修；為縮短-修工期，填料塊纏繞密度為130 kg/m3。填料塊可向填料生產廠訂做，另外還需要-些不銹鋼絲網散料，用于特殊位置，如除氧頭殼體內填料塊沒有涉及的圓弧部分等。填料下托架可用原Ω填料層托架，由于采用已包裝的填料塊，故*填料上壓板架。 
改進型旋膜除氧器及除氧塔改造前性能試驗
   在9號機組除氧器實施改造前，于1997年3月13日對該除氧器的除氧*進行了檢查試驗(見表1)。 
表1改進型旋膜除氧器及除氧塔改造前性能試驗結果

改進型旋膜除氧器及除氧塔改造后性能試驗
機組變負荷試驗
    該除氧器為--滑壓運行除氧器，在機組負荷變化時，除氧器運行工況也隨機組-4段抽汽參數不同而變化，相應的除氧器除氧*也不同。為考核除氧器不同負荷下的除氧*，特別是在低負荷下的除氧*，試驗-綱要求試驗應在200、180、150、120 MW工況下進行，但因電網負荷原因試驗分別在135、150、160、170 MW負荷下完成(見表2)。

改進型旋膜除氧器及除氧塔改造表2變負荷試驗結果

排氣門開度試驗
   低壓給水在除氧器中加熱、噴淋，其中的不凝結氣體，特別是氧氣即不斷析出，聚集在除氧器內；必須通過排氣裝置將這些氣體排出達到除氧的目的。但是，排氣裝置在排出不凝結氣體的同時也會排出-部分蒸汽，這必將增加機組的熱損失。那么，確-合適的排汽門開度才能既充分排出不凝結氣體又使排出蒸汽量*小，這是試驗目的。試驗排氣門開主分別為2×1圈、2×1/2圈、2×1/4圈(GWC670型除氧器設計有對稱布置的兩個相同規格排氣閥)，試驗結果見表3。 
改進型旋膜除氧器及除氧塔改造表3排氣門開度試驗

旋膜除氧器除氧頭改造，除氧器除氧頭內件-換結論
    改造后的9號機組除氧器啟動投運以來，通過性能試驗和長期的運行考驗，證明該除氧器達到了改造設計要求，能夠在滿足不同工況給水-的前提下*穩-運行。
5.1改造后的除氧器除氧*良好，在額-工況運行時除氧器出水含氧量可達到2～3 μg/L。
5.2該除氧器負荷適應性能好，在60%～*額-工況下運行時，除氧器出水含氧量均小于7 μg/L。
5.3該除氧器改造設計采用了汽液網填料和水篦子相接合的深度除氧方式，其傳熱傳質性能-良，尤其是不凝結氣體的析出能力*，所以除氧器改造后的排氣門開度僅為改造前的1/2，排氣損失*減少，系統熱經濟性提-。
5.4采用*填料裝置，避免了原來因Ω填料失散影響鍋爐給水泵運行，提-了電廠運行*性。
5.5經濟效益顯著。除氧器內部改造費用僅為新設備的10%～20%，節省資金約20～100萬元；改造后的除氧器因排氣量減少，每年節標煤700余t折合金額約15萬元；另外給水-的改善延長了發電設備使用*，其經濟效益尤為-出。